1, 當目標函數是塑性極限彎矩凸函數時，證明了這一最優性條件也是最優解的充分條件。

2, 求出了三個方向位移的全解，得到了彎矩放大系數的計算公式，截面上任意點正應力和剪應力的計算公式。

3, 網格加密后，折算彎矩無外推結果的結點值用雙一次康斯曲面插值求得折算彎矩值。

4, 本文介紹了一種用于板簧簧片預加彎矩分配計算的函數計算法，并給出了計算實例。

5, 提出了新的變截面梁臨界彎矩計算式，其表達形式與等截面梁的公式相同，便于工程應用。

6, 桿中的剪力在彎矩的推導中是不明顯的.

7, 通過比較彈性范圍內兩試驗的彎矩包絡圖得知，目前我國樁基抗震設計方法中在液化傾斜場地若不考慮土體運動作用，即便將可液化土體抗力折減為零也存在不足。

8, 以長樁結構能夠承受的最大彎矩和吊點力不為負值作為限制條件，得出安全作業跨距和傾角參數控制曲線。

9, 彎矩的產生可能導致管線的破壞.

10, 沿每個邊有兩個邊界條件:撓度或等效剪力,斜度或彎矩應分別等于沿邊界的已給值.

11, 預應力框架次彎矩與連續梁相比有著自己的特點.

12, 在梁的極限分析中采用新的剛塑性模型,推導出極限彎矩公式.

13, 整體式閘室結構中底板和閘墻剛性連接，閘墻承受的彎矩能夠傳遞給底板，使得底板承受的彎矩一般很大。

14, 體育場席臺上方的雨篷懸挑24米，輪廓似于彎矩曲線，有三座連接上下層看臺的螺旋形樓梯，從看臺逐層懸挑出去。

15, 從計算結果來看，摩擦輪上的彎矩和應力水，遠較單繩提升機卷筒的數值為低。

16, 從減小滾筒體和滾筒軸彎矩的角度進行分析，得出接盤間距存在一個使滾筒重量最小的最佳值的重要結論，為合理確定滾筒體和滾筒軸的幾何尺寸提供了依據。

17, 本文首先討論薄板彎曲問題彎矩函數的物理意義.

18, 目前常用的彎矩方程表達式通常是一個分段函數表達式，這給理論研究帶來了許多冗繁的工作。

19, 一般由升力所產生的彎矩對最終的彎矩只有很小的影響.

20, 實際工程中各吊索間長度總是存在偏差，因此會給吊索的吊力和樁身彎矩帶來不容忽視的影響。

21, 實際工程應用證明，該技術可有效減小地下連續墻側移和彎矩，有縮短工程施工總工期、節省費用等優點。

22, 基于PVRC緊密性的計算方法，以墊片應力為判據，關聯了外彎矩與接頭緊密度之間的關系。

23, 以不同受力狀態下圓板單元體進入塑性極限狀態時的內力分析為基礎，建立了圓板在摩爾庫侖準則基礎上用彎矩表示的內力屈服條件。

24, 通過試驗，本文對用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進行了研究與分析。

25, 運用該方法無須解大型聯立方程組，可快速、準確地直接求出三彎矩方程的解，并且從數學上對虛擬彎矩法的理論進行了論證。

26, 由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。

27, 對于鋼軌抗滑樁，把測斜儀所測橫向變形當作鋼軌樁的彎曲變形，然后再反算出鋼軌樁的彎矩、正應力和抗滑力。

28, 按應力分析設計方法校核法蘭；基于PVRC緊密性的計算方法，以墊片應力為判據，關聯了外彎矩與接頭緊密度之間的關系。

29, 利用河海大學巖土所自行研制開發的大型試驗模型槽進行PCC樁水承載足尺試驗，實測得到了水荷載作用下樁身彎矩分布。

30, 試件全部采用簡支,跨中兩點對稱單調靜力加載,考慮抗剪連接程度及正負彎矩的影響.

31, 節點板應力在豎腹桿與斜腹桿夾角板邊緣處較大，豎腹桿、斜腹桿、斜撐應力狀態不均勻，鋼桿件存在較大的彎矩。

32, 整體變形類似鍋底狀，以底部受拉為主要受力狀態，同時與基礎相接的框架柱根部有很大的彎矩，設計時要充分注意。

33, 計算表明：正常使用下作用效應的持久組合工況下靠陸側樁身有最大值彎矩；施工作用效應的短暫組合工況下靠陸側樁身彎矩是從樁頂至樁頭逐漸衰減的。

34, 系統內的一個支點產生一個彎矩效果,等效于彈簧效果.

35, 基材對接合點的破壞彎矩、剛性效率影響較大，兩個性能指標的值由大到小依次為竹集成材、中密度纖維板和刨花板。

36, 本文采用理論推導和有限元并用的方法，對雙向壓彎構件的彎矩放大系數作了一定的研究。