(1) 根據激波器和液壓缸的連接方式，將激波式液壓激振系統分為正接液壓激振系統、反接液壓激振系統和串接液壓激振系統。

(2) 激波在自由面反射后，自由表面附的粒子速度為活塞速度的二倍，這和宏觀力學結果相同。

(3) 超聲速風洞的起動過程涉及到湍流、激波及低亞聲速和高超聲速混合流動，是一個非常復雜的瞬態(tài)過程。

(4) 發(fā)展了一套適合于高焓自由活塞激波風洞使用的抗污染性強、沖刷的測熱、壓試驗技術，為開展高焓真實氣體試驗研究打下良好的基礎。

(5) 熱試結果表明,振蕩激波的頻率與聲頻相.

(6) 本研究采用激波管，探討了發(fā)泡鎳對肺沖擊傷的防護效果和防護機理。結果表明，發(fā)泡鎳可明顯減輕肺沖擊傷的程度，降低死亡率。

(7) 數值模擬結果，在激波強度、分離點位置和再附點位置等方面，與實驗結果吻合較好。

(8) 根據氣體動力學理論分析激波結構的工作已經完成了。

(9) 分析了小激波結構產生時的混合層流場參數，給出了從實驗圖像中確定對流馬赫數的方法，避免了理論分析不必要的假設。

(10) 試驗證明，飽和土屬于應變硬化介質，在激波動力加載條件下，土中應力波將保持其激波特征不變。

(11) 證明了激波是一種負熵流波，是依靠激波波速輸運熱流的熱波。

(12) 跨音流場計算結果與實驗符合良好，激波只占一兩個網格。

(13) 笑口狀的弓形激波因躲開來自中心巨型恒星的星風而發(fā)生彎曲。

(14) 構造了包含狄拉克激波的整體顯示解，并直接證明了所構造的解是一個測度解。

(15) 但在激波捕捉上有一定的偏差，因此在高跨音速或超音速情況下.c om，計算結果不是很準確。

(16) 本文用數值方法求解了化學衡的高超聲速粘性激波層駐點線流場。

(17) 當激波以傾斜的方式在磁云的本體中傳播時，磁云的本體和激波的遠日點同時發(fā)生朝向相反方向的偏轉。

(18) 然后，利用波動力學理論，對激波在實驗條件下對水泥試樣的損傷破壞進行了數值模擬。

(19) 計算結果表明，動靜葉間的級間配合不盡合理，且末級根部反動度偏大，引起了較大的激波損失。

(20) 來自本區(qū)其他巨型恒星的星風快要頂到這些星河時，產生了猶如快速行駛的船只前面所隆起的弓形激波。

(21) 研究發(fā)現，在不同反壓下隔離段中的均馬赫數和均壓力值（造 句網），從隔離段進口到激波串波前基本保持不變。

(22) 有斜切模型的噴管形狀不對稱，內流在出口處產生的擾動在較長一側噴管壁反射，出現激波現象，引起流動的變化。

(23) 由于沖擊的角度是彈體角的一個影響因素，超音速飛機的機頭都很尖、機翼前緣也很薄，以使產生的斜激波的角度盡可能地小。

(24) 初步分析表明，行星際磁場的螺旋結構是產生日球赤道面內雙重激波對結構東西不對稱性的主要原因。

(25) 在低亞音速范圍，后體阻力基本不變化，隨著馬赫數增加至跨音速，出現激波阻力。

(26) 因此很自然的問題就是如何對不同的似模型的解進行比較，尤其是對帶有激波間斷的整體弱解進行比較。

(27) 不過是片刻之間,地動山晃,土為之裂,銀泉迸濺,虹彩頓滅,泉水各分數十穴隙噴出;此激波撞,徘蕩回旋,流走如龍,在半空交織飛舞。